南海升降安装车出租,  南海升降维修车出租,  南海升降车出租    偏转板伺服阀前置级流场复杂，导流口参数对流场影响很大，目前还没有一种数学建模分析导流口参数对前置级流场的影响。在此，通过伯努利方程、节流口理论，建立前置级流场压力数学模型，分析导流口宽度对前置级恢复压力的影响。 在卷吸和射流作用下，喷嘴喷射出流体的边界线逐渐向v形槽两边延伸，a界面为射流喷口界面，射流边界撞击v形槽于b界面，c界面为14导流口二次射流界面，d界面为流体动能完全转变换为压力能的界面。

       1喷嘴到导流口数学模型,    忽略射流前流体速度及重力势能，流体从喷嘴射出到a界面时压力能完全转化为动能，由伯努利方程，—供油压力； —喷嘴处流体速度；  —能量损失系数； —流体密度；忽略重力势能，从a界面到b界面无能量损失，由伯努利方程，—b界面流体压力能； —b界面流体速度；流体流经b、c段时，相当于渐缩管内流体的运动，b、c段管道流通宽度时刻在变窄，最后导致流体动能一直变大，流体的压力能一直变小；当喷射的流体到达导流口形成二次射流时，该流体在此时具有最大速度和最小压力。射流流体流经渐缩管时由于局部阻力的存在会产生能量损耗，其大小与渐缩管的出入口面积比以及长度有关，随着导流口宽度逐渐增加，导流口出入口面积比和渐缩管长度在减少。在渐缩管内的流体局部阻力系数，—为渐缩管第n、n-1个入口面积，—为渐缩管的长度；将渐缩管划分为n个突然缩小管微元，令11-nn≈=λSS,   流体流经突然缩小管道的局部损失表达式为：221=vhρε  ，h——流体流经突然缩小管道的能量损失；ε——局部损失系数；V——管道流体速度；联立可得流体从b界面到c界面能量损失，Qc——流体流经c界面的流量；可以得到流体流经渐缩管的局部阻力系数，ε2——渐缩管局部阻力系数；16从b界面到c界面.    

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         2二次射流至接收孔数学模型,    流体二次射流进入接收孔时，流体速度可分解为两个方向：垂直于接收孔内壁和沿接收孔中心线方向。速度垂直接收孔内壁会损耗掉，但沿着接收孔中心线方向的流体继续与接收孔作用，一直到动能完全转变为压力能。在时间dt1内，导流口二次射流质量dmc可表示为：1dtcAcdm=ρ，dmc——导流口射流质量；Ac——导流口面积；dt——射流时间；接收孔中心线方向流体质量可表示为：dmcosdtvAcd=θρ，dmd——沿接收孔中心线方向流体质量；A1——导流口与右接收孔重合面积；1θ——射流流体与接收孔中心线夹角；质量为dmd流体与接收孔底部发生碰撞，作用时间为dt2，由冲量定理可得：cosθcddvdmdtF，Fd——dmd对接收孔底部作用力，（N）；dt2——dmd流体与接收孔底部作用时间，（s）；接收孔底部受到的压强即为恢复压力为：r/AdF1P，P1——右接收孔恢复压力；Ar——右接收孔底部面积；得右接收孔的恢复压力.    由于射流流体与接收孔底部作用瞬间完成，可认为dt1≈dt2，化简可得：.   同理可得左接收孔的恢复压力为：2)1(cos)1)(1(21r22θ++εε=sPAAP，P2——左接收孔恢复压力；A2——导流口与左接收孔的重合面积；左右接收孔压差：2)1(cos)1)(1(r2121θ++εε−=sPAAAPL，PL——左右接收孔压差；当偏转板向右移动时，导流口与左右接孔的面积重合情况：导流口与左右接收孔重合面积差，B——导流口宽度；e——劈尖宽度；b——接收孔长度；得前置级压差表达式为：182)1(cos)1)(1(rb221θ++εε=sPAxPfL.  压差与偏转板位移呈线性关系，导流口宽度变大，导流口面积收缩比和长度变小，流经导流口的局部阻力变大，导致压差变小。给出了导流口宽度大于喷嘴宽度压差理论值与仿真值随偏转板位移曲线图：导流口宽度大于喷嘴宽度时，理论值与仿真值能够较好的吻合，上述推导公式成立。因为劈尖的存在的原因，当导流口的宽度比射流盘喷嘴宽度小，偏转板移动0-0.04mm、0.2-0.04mm、0.04mm时，0.5、0.75、1倍的导流口与左接收孔的重合面积为0，左接收孔的恢复压力理论值为0，这与仿真值不相符，公式不成立。

          重点研究了阀前置级中导流口宽度与恢复压力和射流效率的关系及其影响。首先，通过数值仿真得到了不同导流口宽度下前置级恢复压力与偏转板位移的关系曲线，对比分析了喷嘴、导流口的射流效率与接收孔流量接收率。其次，建立前置级恢复压力的数学模型，分析了导流口宽度对恢复压力的影响，同时给出了数学模型的适用范围。

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